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襄陽(yáng)潤(rùn)滑脂

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科研創(chuàng)新,持續(xù)發(fā)展—祝賀潤(rùn)德西總經(jīng)理?xiàng)詈闈?021年參與撰寫(xiě)的第二篇論文即將發(fā)表

  科研創(chuàng)新,持續(xù)發(fā)展—祝賀潤(rùn)德西總經(jīng)理?xiàng)詈闈?021年參與撰寫(xiě)的第二篇論文即將發(fā)表

  科研創(chuàng)新是企業(yè)跨越式可持續(xù)發(fā)展的動(dòng)力。一個(gè)企業(yè)要想走得長(zhǎng)遠(yuǎn),必須與時(shí)俱進(jìn),永葆科研精神。我司總經(jīng)理?xiàng)詈闈揪蜕羁虒?shí)踐了這一理念。

  經(jīng)過(guò)數(shù)月查找資料、反復(fù)做試驗(yàn)驗(yàn)證,今年8月初,我司楊洪濤同志參與撰寫(xiě)的第二篇論文《白云母和高嶺土作聚四氟乙烯潤(rùn)滑脂添加劑的摩擦學(xué)性能》被《石油煉制與化工》(ISSN 1005-2399,CN11-3399/TQ)收錄,擬于近期發(fā)表。在此對(duì)楊洪濤同志表示衷心祝賀!

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  論文主要論述的是:將油酸改性前后的白云母或高嶺土微粉加入PTFE基礎(chǔ)脂后,均能改善潤(rùn)滑脂的減摩性能和抗磨性能。其中,油酸改性白云母的減摩性能最優(yōu),而油酸改性高嶺土的抗磨性能最佳。在載流條件下,添加油酸改性高嶺土的潤(rùn)滑脂具有較好的減摩和抗磨性能,同時(shí)具有最大的接觸電阻,表明油酸改性高嶺土添加劑的潤(rùn)滑和絕緣綜合性能最優(yōu)。

  這一科學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)?shù)慕Y(jié)論將對(duì)我們實(shí)體工廠生產(chǎn)更卓越品質(zhì)的潤(rùn)滑脂具有十分重要的指導(dǎo)意義。在生產(chǎn)實(shí)踐中通過(guò)經(jīng)驗(yàn)提出問(wèn)題,于科學(xué)研究中解決問(wèn)題并應(yīng)用于實(shí)踐,將科學(xué)研究與實(shí)踐完美結(jié)合,這是潤(rùn)德西一直堅(jiān)持秉承的優(yōu)良傳統(tǒng)。愿潤(rùn)德西未來(lái)涌現(xiàn)更多的科研人才,為國(guó)家工業(yè)用潤(rùn)滑油脂行業(yè)的轉(zhuǎn)型升級(jí)貢獻(xiàn)自己的一份力量!

  附:論文原文

  白云母和高嶺土作聚四氟乙烯潤(rùn)滑脂添加劑的摩擦學(xué)性能

  夏延秋1,李慶賀2,王遠(yuǎn)慧1,馮 欣1,楊洪濤2

  (1.華北電力大學(xué)能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院,北京 102206;2. 湖北潤(rùn)德西科技有限公司)

  摘 要:制備了油酸改性的白云母和高嶺土,阻率、摩擦表面形貌、摩擦磨損性能。結(jié)果表明:油酸改性白云母的減摩性能最優(yōu),而油酸改性高嶺土的抗磨性能最佳;載流條件下,油酸改性高嶺土添加劑的潤(rùn)滑和絕緣綜合性能最優(yōu),同時(shí)具有最大的接觸電阻。

  關(guān)鍵詞:油酸 白云母 高嶺土 載流 潤(rùn)滑

  近年來(lái),作為潤(rùn)滑油脂添加劑,微納米硅酸鹽粉體材料受到國(guó)內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注。其中,白云母和高嶺土均主要由Si、O和金屬元素(K、Al、Fe、Ca、Mg等)結(jié)合構(gòu)成,其片層狀結(jié)構(gòu)類似于石墨、二硫化鉬等[1]。由于層狀礦物硅酸鹽的層間作用力主要為弱范德華力,硅酸鹽粉體在受到擠壓、剪切力時(shí)易發(fā)生層間滑動(dòng),從而表現(xiàn)出良好的減摩性能、穩(wěn)定的理化性能和良好的絕緣性能;同時(shí),層狀礦物硅酸鹽來(lái)源廣泛、價(jià)格低廉、無(wú)污染,因而被廣泛用作潤(rùn)滑油脂添加劑[2-3]。

  袁科等[4]用白云母作礦物潤(rùn)滑油添加劑,提高了其潤(rùn)滑性能;高傳平等[5]用油酸改性高嶺土為潤(rùn)滑油添加劑,明顯改善了40 發(fā)動(dòng)機(jī)油的摩擦學(xué)性能;鄭威等[6]發(fā)現(xiàn),經(jīng)200 ℃熱處理的蛇紋石可明顯提高潤(rùn)滑油性能,且會(huì)在摩擦表面形成一層修復(fù)保護(hù)膜。杜鵬飛等[7]以油酸改性的白云母作為鋰基潤(rùn)滑脂添加劑,顯著提高了其減磨抗磨性能;顧傳錦[8]以納米高嶺土作為聚四氟乙烯(PTFE)的增強(qiáng)填料,使基體抗磨性能得到大幅提高;夏延秋等[9-10]發(fā)現(xiàn),將硬相蛇紋石微粉和軟相納米金屬粉體復(fù)合,并用作復(fù)合鋰基潤(rùn)滑脂的添加劑,可改善其減摩和抗磨性能;進(jìn)一步考察發(fā)現(xiàn),用無(wú)機(jī)改性蒙脫石為添加劑制備絕緣脂,不但具有良好的絕緣性能,而且提高了潤(rùn)滑脂的減摩和抗磨性能。

  目前很多應(yīng)用研究表明層狀硅酸鹽微粉作為潤(rùn)滑油脂添加劑具有較好的減磨抗磨性能,但利用層狀硅酸鹽微粉優(yōu)異絕緣性能應(yīng)用于絕緣潤(rùn)滑脂制備的研究還不多見(jiàn)。本文選擇以2種常見(jiàn)的硅酸鹽礦物粉體:白云母、高嶺土為研究對(duì)象,考察其作為PTFE基礎(chǔ)脂添加劑在非載流和載流條件下的摩擦學(xué)性能,利用掃描電鏡觀察摩擦表面形貌,對(duì)其潤(rùn)滑機(jī)理進(jìn)行了闡述,并通過(guò)體積電阻率測(cè)定儀對(duì)絕緣性能進(jìn)行了分析。

  1 實(shí) 驗(yàn)

  1.1 試驗(yàn)原料

  20號(hào)變壓器油,由昆侖潤(rùn)滑油公司提供,其性能參數(shù)見(jiàn)表1;聚四氟乙烯(PTFE),密度2.2 g/cm3,粒徑約4 μm;白云母微粉,由滁州格銳礦業(yè)有限公司提供;高嶺土微粉,由廣東茂名銀華高嶺土有限公司提供。油酸,分析純,購(gòu)自西隴化工試劑有限公司;無(wú)水乙醇,分析純,購(gòu)自天津大茂化學(xué)試劑廠;石油醚,分析純,購(gòu)自天津歐博凱化工有限公司。

  表1 20號(hào)變壓器油的性能參數(shù)

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  1.2 白云母和高嶺土的改性方法

  稱量一定量硅酸鹽粉體于研缽之中,并加入粉體質(zhì)量分?jǐn)?shù)5%的油酸,以無(wú)水乙醇作助磨劑(加入量以剛好浸沒(méi)粉體為標(biāo)準(zhǔn)),室溫下研磨2 h。然后使用無(wú)水乙醇抽濾洗滌2-3遍,在烘干箱中80 ℃保溫6 h,冷卻至室溫得經(jīng)油酸改性的硅酸鹽粉體[7]。其分別簡(jiǎn)記為:MC(白云母)、OA-MC(油酸改性白云母)、KA(高嶺土)、OA-KA(油酸改性高嶺土)。

  1.3 潤(rùn)滑脂的制備

  以20號(hào)變壓器油為基礎(chǔ)油,聚四氟乙烯為稠化劑,將添加劑(MC、OA-MC、KA或OA-KA)粉末分別按質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.5%、1.0%、1.5%、2.0%加入到PTFE潤(rùn)滑脂中,并加入少量石油醚作為分散劑,加熱至80 ℃并保溫30 min至石油醚揮發(fā)完全,使用三輥研磨機(jī)將制備潤(rùn)滑脂研磨三遍,得到實(shí)驗(yàn)用潤(rùn)滑脂樣品。

  1.4 摩擦磨損實(shí)驗(yàn)

  采用摩擦磨損試驗(yàn)考察添加不同硅酸鹽微粉潤(rùn)滑脂在鋼/鋼摩擦副條件下的摩擦學(xué)性能。該試驗(yàn)在中國(guó)科學(xué)院蘭州物理化學(xué)研究所固體潤(rùn)滑國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室研制的MFT-R4000高速往復(fù)摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。摩擦副為鋼球和鋼盤(pán),材質(zhì)均為GCr15鋼;鋼球直徑為5 mm,硬度為710 HV;鋼盤(pán)直徑為24 mm,厚度為7.8 mm,硬度600 HV。試驗(yàn)條件:室溫、頻率5 Hz、時(shí)間30 min,載荷分別為25、50、100、150 N。

  采用載流摩擦磨損試驗(yàn)考察添加不同硅酸鹽微粉潤(rùn)滑脂在特殊電接觸條件下的減磨抗磨和絕緣性能。載流實(shí)驗(yàn)在中國(guó)科學(xué)院蘭州物理化學(xué)研究所固體潤(rùn)滑國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室研制的MFT-R4000載流往復(fù)摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。載流摩擦試驗(yàn)?zāi)Σ粮睘殂~球和銅塊,銅球材質(zhì)為CuZn40銅,直徑為5 mm,硬度為180 HV;銅塊材質(zhì)為CuSn6銅,硬度120 HV;試驗(yàn)條件:室溫、電壓1.0 V、載荷15 N、頻率2 Hz、時(shí)間30 min。

  試驗(yàn)開(kāi)始前將所用試塊經(jīng)拋光機(jī)打磨至鏡面,然后用石油醚將球塊超聲清洗15 min,將約0.3 g潤(rùn)滑脂涂抹于摩擦副的接觸處,摩擦因數(shù)由計(jì)算機(jī)自動(dòng)記錄,磨痕寬度使用光學(xué)顯微鏡測(cè)量,每組實(shí)驗(yàn)重復(fù)進(jìn)行3次,取平均值。

  用德國(guó)卡爾蔡司公司生產(chǎn)的ZEISS-EVO-18型掃描電子顯微鏡觀察潤(rùn)滑脂樣品及試塊磨損表面形貌。用廈門(mén)天機(jī)自動(dòng)化有限公司生產(chǎn)的MS-10型四球摩擦試驗(yàn)機(jī)測(cè)試潤(rùn)滑脂的極壓性能。用北京冠測(cè)精電儀器有限公司生產(chǎn)的GEST-121型體積電阻率測(cè)定儀測(cè)試潤(rùn)滑脂的體積電阻率。

  2 結(jié)果與討論

  2.1 白云母和高嶺土粉體的表征

  2.1.1 改性前后白云母和高嶺土的分子結(jié)構(gòu)

  圖1分別為油酸改性前后白云母和高嶺土的分子結(jié)構(gòu)圖。油酸對(duì)硅酸鹽粒子的改性機(jī)制如圖2所示:硅酸鹽微粉表面活性羥基與油酸羧基發(fā)生酯化反應(yīng),它們之間通過(guò)化學(xué)鍵合而不是簡(jiǎn)單地物理吸附,將油酸分子的長(zhǎng)碳鏈枝接于硅酸鹽粉體顆粒表面,對(duì)硅酸鹽微粒起到了包覆效果,減弱了粉體間的團(tuán)聚,使之分散均勻。

  圖1 油酸改性前后白云母和高嶺土分子結(jié)構(gòu)圖

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  圖2 油酸改性白云母和高嶺土結(jié)構(gòu)示意圖

  2.1.2 紅外表征

  圖3為白云母和高嶺土粉體改性前后紅外光譜。由圖3可知,在2925 cm-1和2854 cm-1處出現(xiàn)了油酸—CH2—和—CH3伸縮振動(dòng)峰[7],1709 cm-1處出現(xiàn)油酸的基團(tuán)特征振動(dòng)峰[11-12],說(shuō)明油酸已成功包覆到白云母和高嶺土粉體表面。

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  圖3 白云母和高嶺土改性前后紅外光譜

  2.1.3 熱重分析

  圖4為改性前后白云母和改性前后高嶺土的熱重分析結(jié)果。由圖4(a)可知:未改性白云母存在2個(gè)質(zhì)量損失階段,第一階段在200~627 ℃,質(zhì)量損失較小,僅1.19%;主要為層間吸附水脫除;第二階段在627~800 ℃,質(zhì)量損失有所增大,達(dá)3.48%,主要為層間羥基脫除[13]。油酸改性白云母存在3個(gè)質(zhì)量損失階段,第一階段在150~300 ℃,質(zhì)量損失量達(dá)到5.07%,主要為表面改性物和吸附水脫除;第二階段在300~600 ℃,質(zhì)量損失約3.29%,主要為脫去層間水;第三階段在600~800 ℃,質(zhì)量損失為3.85%,主要為表面改性劑的分解[14]。由圖4(b)可知:未改性高嶺土存在3個(gè)質(zhì)量損失階段,第一階段在24~400 ℃,質(zhì)量損失僅2.91%,主要是吸附水的蒸發(fā);第二階段在400~580 ℃,質(zhì)量損失急劇增大,達(dá)10.54%,主要為高嶺土受熱發(fā)生非晶相轉(zhuǎn)變而快速失去結(jié)構(gòu)水;第三階段在580~800 ℃,質(zhì)量損失為1.91%,主要為殘余結(jié)構(gòu)水的脫除[15]。改性高嶺土存在3個(gè)質(zhì)量損失階段,第一階段在100~220 ℃,質(zhì)量損失量達(dá)5.04%,主要為表面改性物和吸附水脫除;第二階段在220~410 ℃,質(zhì)量損失為2.88%,主要為自由水和雜質(zhì)的灼燒損失;第三階段在410~800 ℃,質(zhì)量損失達(dá)13.3%,主要為高嶺土脫羥基失水和表面改性劑的分解損失[16]。

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  圖4 白云母和高嶺土改性前后熱質(zhì)量損失分析

  2.2 潤(rùn)滑脂理化性能

  2.2.1 潤(rùn)滑脂的基本理化性能

  分別將添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)1%改性前后白云母或高嶺土的聚四氟乙烯潤(rùn)滑脂分別命名為1% MC脂、1%OA-MC脂、1%KA脂、1%OA-KA脂,將未添加白云母和高嶺土的聚四氟乙烯潤(rùn)滑脂命名為基礎(chǔ)脂,測(cè)定其基本理化性能,結(jié)果見(jiàn)表2。由表2可以看出,加入不同硅酸鹽添加劑后,聚四氟乙烯潤(rùn)滑脂的錐入度減小,而滴點(diǎn)和抗腐蝕性變化不大,說(shuō)明硅酸鹽粉體的加入可使?jié)櫥矶扔兴龃?此外,添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)1%油酸改性高嶺土的潤(rùn)滑脂,其燒結(jié)負(fù)荷明顯大幅提高,達(dá)4900 N。這說(shuō)明添加OA-KA可以顯著提高聚四氟乙烯潤(rùn)滑脂的極壓性能。

  表2 添加劑對(duì)潤(rùn)滑脂理化性能影響

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  圖5為5種潤(rùn)滑脂的掃描電鏡圖。由圖5可知,采用浸泡法去除基礎(chǔ)油后,在掃描電鏡下觀察到PTFE基礎(chǔ)脂主要是近球狀的聚四氟乙烯稠化劑分子,表現(xiàn)為較為致密的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu),由于稠化劑性質(zhì)和結(jié)構(gòu)對(duì)潤(rùn)滑脂的理化性能有重要影響,僅以PTFE基礎(chǔ)脂就表現(xiàn)出較好的耐熱性能;添加硅酸鹽微粉的潤(rùn)滑脂通過(guò)分子間氫鍵使?jié)櫥羌芨鼮橹旅埽w結(jié)構(gòu)表現(xiàn)出更好的關(guān)聯(lián)性,因而使?jié)櫥木C合性能進(jìn)一步提高[19]。

  2.2.2 潤(rùn)滑脂的體積電阻率

  圖6為添加不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)硅酸鹽粉體添加劑潤(rùn)滑脂的體積電阻率。由圖6可以看出:隨著添加劑含量的增加,4種潤(rùn)滑脂體積電阻率均不斷增大;其中,添加改性高嶺土潤(rùn)滑脂的體積電阻率提升幅度最大,而添加未改性白云母潤(rùn)滑脂體積電阻率提升幅度最小,說(shuō)明油酸改性高嶺土的絕緣性能最好。

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  2.3 非載流摩擦磨損試驗(yàn)

  圖7為載荷50 N、頻率5 Hz、不同硅酸鹽含量下潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)和摩擦表面的磨痕寬度。由圖7(a)可以看出:隨著硅酸鹽添加劑含量的增加,不同潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)均呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì);當(dāng)硅酸鹽添加劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1%時(shí),潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)最小、減摩性能最好。這主要是由于硅酸鹽微粉層狀結(jié)構(gòu)使其具有良好的減摩結(jié)構(gòu)優(yōu)勢(shì),同時(shí)尺寸效應(yīng)的存在使其能夠吸附填充在摩擦表面,當(dāng)添加量較少時(shí),吸附填充于摩擦副接觸區(qū)域顆粒較少,無(wú)法形成完整的潤(rùn)滑膜,邊界摩擦仍然存在;隨著添加劑含量的繼續(xù)增加,越來(lái)越多的硅酸鹽微粉填充吸附在摩擦接觸區(qū)域,形成完整的潤(rùn)滑保護(hù)膜,避免摩擦副發(fā)生直接接觸進(jìn)而減小摩擦;繼續(xù)增大潤(rùn)滑脂中添加劑含量,此時(shí)摩擦表面顆粒吸附過(guò)多,甚至冗集,破壞已經(jīng)形成的潤(rùn)滑保護(hù)膜,使磨損加劇。

  另外,還可看出:添加改性前后白云母潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)均低于添加改性前后高嶺土的潤(rùn)滑脂,而且添加改性白云母潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)顯著低于添加改性高嶺土潤(rùn)滑脂;同時(shí),添加油酸改性硅酸鹽添加劑潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)均明顯低于添加未改性硅酸鹽的潤(rùn)滑脂。由圖7(b)可知,添加油酸改性前后高嶺土潤(rùn)滑脂的磨痕寬度明顯小于添加油酸改性前后白云母的潤(rùn)滑脂,說(shuō)明添加高嶺土的潤(rùn)滑脂具有優(yōu)良的抗磨性能,而添加白云母潤(rùn)滑脂的抗磨性能相對(duì)較差。

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  圖8為不同載荷下添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)1%硅酸鹽添加劑潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)和摩擦表面的磨痕寬度。由圖8(a)可看出,不同載荷下,添加改性前后白云母或高嶺土添加劑潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)均明顯低于基礎(chǔ)脂,且以添加油酸改性白云母潤(rùn)滑脂的整體減摩性能最好,說(shuō)明油酸改性白云母添加劑具有較好的減摩性能。由圖8(b)可看出,隨著試驗(yàn)載荷的增加,各種潤(rùn)滑脂非載流摩擦磨損試驗(yàn)中摩擦表面的磨痕寬度均不斷增大。對(duì)于添加油酸改性前后高嶺土潤(rùn)滑脂,在中、低載荷下,摩擦表面的磨痕寬度整體較小且比較接近;但在高載荷下,添加改性高嶺土潤(rùn)滑脂試驗(yàn)中摩擦表面的磨痕寬度較添加高嶺土潤(rùn)滑脂試驗(yàn)?zāi)Σ帘砻娴哪ズ蹖挾刃?,說(shuō)明油酸改性高嶺土添加劑的抗磨性能更好。

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  2.4 載流摩擦磨損試驗(yàn)

  載流條件下,添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)1%硅酸鹽添加劑潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)隨時(shí)間變化曲線如圖9所示。由圖9可看出:載流條件下,添加4種不同添加劑潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)比基礎(chǔ)脂均有不同幅度的減小,其中添加油酸改性白云母潤(rùn)滑脂的摩擦因數(shù)最小,說(shuō)明載流條件下油酸改性白云母的減摩性能最佳。

  表3為載流條件下不同潤(rùn)滑脂的接觸電阻和摩擦表面磨痕寬度。由表3可知:在載流條件下的摩擦過(guò)程中,1%OA-KA脂的平均接觸電阻最大,且摩擦表面磨痕寬度最小,表明油酸改性高嶺土添加劑具有更優(yōu)異的絕緣和抗磨性能。載流摩擦試驗(yàn)機(jī)理分析可知:在摩擦力作用下,硅酸鹽微粉添加劑被填充于摩擦表面溝壑,形成潤(rùn)滑保護(hù)修復(fù)膜,避免摩擦副直接接觸,減輕磨損程度[20];同時(shí),摩擦接觸區(qū)域在高速摩擦及電流波動(dòng)下始終工作于高溫、高壓和電弧侵蝕工況,硅酸鹽微粉的加入提高了潤(rùn)滑脂的絕緣性能,使摩擦表面承受電弧侵蝕的能力相應(yīng)提升,因而摩擦表面更為平整。

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  表3 載流條件下不同潤(rùn)滑脂的接觸電阻和摩擦表面磨痕寬度

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  2.5 磨損表面分析

  圖10為載流條件下涂抹1%MC脂、1%OA-MC脂、1%KA脂、1%OA-KA脂、基礎(chǔ)脂的銅基摩擦副表面形貌圖。由圖10可看出,載流條件下基礎(chǔ)脂潤(rùn)滑的摩擦表面最為粗糙,不僅產(chǎn)生大量寬且深的溝壑和疲勞剝落,還有較多熔融后冷凝的金屬磨屑顆粒。這可能是由于摩擦副接觸不充分且基礎(chǔ)脂絕緣性差,在載流高溫摩擦條件下電極電壓瞬間增大,對(duì)摩擦表面造成“電弧侵蝕”,因而潤(rùn)滑效果大幅降低[21]。1%MC脂潤(rùn)滑的摩擦表面仍然存在少許電弧侵蝕的熔融顆粒和溝壑,不過(guò)溝壑較窄且淺,同時(shí)在劃痕中發(fā)現(xiàn)有部分粉體修復(fù)填充,說(shuō)明MC形成了相對(duì)穩(wěn)定的潤(rùn)滑保護(hù)膜;1%OA-MC脂潤(rùn)滑摩擦表面的電弧侵蝕得到明顯改善,磨損進(jìn)一步減輕。相比添加白云母的潤(rùn)滑脂而言,1%KA脂潤(rùn)滑的摩擦表面更為平整,磨損溝壑不明顯,且被更多的暗色修復(fù)層覆蓋,電弧侵蝕也顯著減弱;而1%OA-KA脂潤(rùn)滑的摩擦表面最為平整,電弧侵蝕最弱,說(shuō)明油酸改性高嶺土的抗磨性能最好,且形成的修復(fù)層最完整。

  圖10 載流條件下磨損表面形貌圖

  3 結(jié) 論

  將油酸改性前后的白云母或高嶺土微粉加入PTFE基礎(chǔ)脂后,均能改善潤(rùn)滑脂的減摩性能和抗磨性能。其中,油酸改性白云母的減摩性能最優(yōu),而油酸改性高嶺土的抗磨性能最佳。在載流條件下,添加油酸改性高嶺土的潤(rùn)滑脂具有較好的減摩和抗磨性能,同時(shí)具有最大的接觸電阻,表明油酸改性高嶺土添加劑的潤(rùn)滑和絕緣綜合性能最優(yōu)。

  參考文獻(xiàn):

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